安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做
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安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 根據(jù)交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T4-2004《公路橋梁板式橡膠支座》橡膠支座的抗剪彈性模量試驗(yàn)的測量值與標(biāo)準(zhǔn)值容許15%的誤差，本文采用自制試驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行了抗剪彈性模量試驗(yàn)，其結(jié)果顯示1#和2#橡膠支座的抗剪彈性模量的測量值與標(biāo)準(zhǔn)值的誤差均符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的誤差范圍，由此可以看出該自制試驗(yàn)設(shè)備基本了試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確度，然而對于試驗(yàn)結(jié)果的誤差是有多方面的因素造成的，下面定性的分析一下該試驗(yàn)中誤差的來源。
安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 本文中抗剪彈性模量試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確度是受各種試驗(yàn)參數(shù)和試驗(yàn)儀器的性能所影響的，產(chǎn)生測量結(jié)果誤差的來源主要有測量方法、測量儀器計量性能、讀取測量儀器存在人為誤差、試件本身的質(zhì)量(例如，橡膠層厚度及單層橡膠層的均勻性、鋼板的尺寸和位移偏差等)、橫向施力機(jī)構(gòu)施加橫向荷載存在誤差(例如，施力速率、施力機(jī)構(gòu)的標(biāo)定等)以及試驗(yàn)結(jié)果的修約等等因素產(chǎn)生的累計誤差如圖3.5所示可能導(dǎo)致抗剪彈性模量試驗(yàn)結(jié)果存在一定的誤差。
安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 在這些試驗(yàn)參數(shù)中，參考文獻(xiàn)中指出3000kN液壓試驗(yàn)機(jī)大相對示值誤差為士1%、位移計的示值誤差為士0. 1%、膠層總厚度誤差為士1%，有效承載面積的誤差為士1%、再加上實(shí)驗(yàn)室溫度、濕度等其他因素士2%，參考這些數(shù)據(jù)從試驗(yàn)的總體上能看出這些非人為的因素產(chǎn)生的誤差是有限的，并且由于橡膠支座對施力速率比較敏感，因此在此試驗(yàn)過程中水平施力機(jī)構(gòu)和施力速率相對于其他參數(shù)的誤差可能比較大一點(diǎn)，同
時在這兩方面也是以后該試驗(yàn)設(shè)備需要進(jìn)一步改進(jìn)的方面。
安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 從中間層橡膠層的應(yīng)力(壓應(yīng)力和剪應(yīng)力)分析來看，中間橡膠層的應(yīng)力分布和圓板式橡膠支座在軸向壓力作用下支座內(nèi)部膠層的應(yīng)力分布規(guī)律基本吻合。圓板式橡膠支座在軸向壓力作用下支座內(nèi)部膠層的應(yīng)力分布規(guī)律是在沒有邊緣保護(hù)層的狀態(tài)下推導(dǎo)出來的，同時從剪應(yīng)力的分析來看，之所以數(shù)值解較理論值稍微偏小，主要是因?yàn)橄鹉z
支座圓周5~的保護(hù)層的緣故，這也說明了邊緣保護(hù)層確實(shí)能減小邊界剪應(yīng)力起到保護(hù)橡膠支座遭受破壞的作用。
安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 從橡膠支座的應(yīng)力分析結(jié)果可以看出，支座在軸向力作用下，主應(yīng)力等值線圖顯示了支座頂層至底層的各層橡膠和鋼板逐漸變形參與受力，支座外側(cè)呈現(xiàn)波浪狀，在上層的鋼板內(nèi)的應(yīng)力分布呈現(xiàn)不均勻狀態(tài)，同時還出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象，下面6層鋼板的主應(yīng)力都呈現(xiàn)均勻的狀態(tài)。
安徽盆式橡膠支座 GPZ單向盆式支座 抗震鋼盆式支座加工定做 另外，還能看出橡膠支座內(nèi)部橡膠層應(yīng)力數(shù)值解與圓板式橡膠支座內(nèi)部膠層分布規(guī)律基本相符，并且還能看到內(nèi)部鋼板與橡膠層的接觸面容易出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。這也說明鋼板與橡膠層的接觸面是引起橡膠支座功能失效的危險位置。

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務(wù)，贏得了廣大用戶的信任。其主導(dǎo)產(chǎn)品已形成橡膠支座、伸縮縫、
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